干熄焦装置的开发

　　燃料与化工从上个世纪开始研究干熄焦技术以来，前苏联、日本和德国在干熄焦装置的开发、大型化和自动化等过程中，一直起着**的作用国自**套干熄焦装置投产以来，目前已具备了各种规模干熄焦装置的设计和制造能力干熄焦工艺的关键设备是干熄炉，焦炭与循环气体间的换热过程决定了干熄焦装置的生产能力与熄焦质量，因此换热系数是决定干熄炉内传热规律的关键参数。

　　提出可以用如下公式来确定焦炭与循环气体间的体积换热系数式中为体积换热系数，为时竖炉自由断面上气体的速度，为气体的平均温度，为料块的当量直径，为与料层孔隙率有关的系数；为常数，对于焦炭本文根据干熄炉内焦炭与循环气体传热的基本特点，设计并建立了干熄炉模型试验装置，针对焦炭粒度、循环气体流量等关键参数进行了试验研究，得出冷却段平均换热系数及相关准则数关系，并与式J5K进行了比较。

　　试验装置干熄焦模拟实验装置由干熄炉组、热风系统、冷风系统和流量控制系统四个部分构成验的基本原理是：热空气经流量控制系统进入干熄炉内，将焦炭加热到试验温度，然后切换控制阀，冷风系统向干熄炉内鼓风，将焦炭冷却到室温，变换参数，重复进行实验。对于每一测量层，在轴心处放置一个由被测焦炭制成的测试球。测试球中埋入两支热电偶，以测量焦炭温度，见图3.在炉体半径中心插入抽气热电偶，用于测量相应位置的炉气温度。测试信号由装置采集，通过端口与计算机交换数据。

　　积分平均温差和平均换热系数根据热平衡原理，在冷却段高度微元段和微元时间内，焦炭与气体单位时间内的换热量可表述为：其中，为干熄炉横截面面积，为焦炭的比表面积，下标和分别表示焦炭和冷却气体。对于一定形状、一定筛分粒径的焦炭在等截面干熄炉内的换热，均为常数，所以在测量段内对式K3M积分。

　　当焦炭和气体温度沿冷却段高度向上的分布近似于线性时，可用算术平均值处理计算试验结果与讨论，试验用焦炭的参数种焦炭进行试验。每种粒径试验时，冷却空气质量流量的控制范围，实验用焦炭的物性参数序号筛分，其中为气体的运动粘度，是气体的导热系数，按积分平均温差计算得到的试验干熄炉内冷却段的平均体积换热系数，并与公式进行了比较。二者相近，并表现出一致的变化规律。新的试验结果表明，平均体积换热系数对焦炭的粒度较为敏感，并且在焦炭粒度变小时，换热系数急剧增加。

　　结论F5G根据干熄炉内焦炭与循环气体的换热特点，设计并建立了干熄炉模型试验装置。F0G推导了焦炭床层平均换热系数的计算公式，公式表明积分平均温差F‘HG是影响换热系数的关键参数。F2G针对焦炭粒度和冷却气体流量等参数的试验研究，得到了焦炭床层平均换热系数及其关联关系，与公式进行了比较。F4G试验结果表明，平均体积换热系数对焦炭的粒度较为敏感。

　　新型炉门的滑板整体调整机构由单纯的顶压弹簧调整，改为先通过调整机构来调整滑板与炉门的吻合度，再通过刀边周围的顶压弹簧调整刀边与炉门的紧密接触，从而大大提高了炉门的密封性。

　　当炉门及炉门框变形后，可先通过调整螺钉使滑板与腹板整体变形，刀边与炉门框变形后的曲线基本吻合刀边腹板在整个炉门长的范围内缓慢变形，然后再通过顶压弹簧使刀边与炉门框紧密接触，以达到良好的密封效果。

　　F2G小炉门刀边改为弹簧顶压调整刀边。原焦炉机侧炉门的小炉门刀边，均采用压块将刀边压紧在小炉门盖上，当开关小炉门时，在机械冲击力作用下小炉门刀边会部分脱离原密封面，形成烟尘泄漏。改为弹簧顶压刀边后，在开关小炉门时，刀边处的弹簧可自动将刀边顶至密封面上，保证了密封效果。